對(duì)于鐵路梁式橋，尤其是多孔簡(jiǎn)支梁橋，地震形成的破壞主要是橋墩破壞和墩頂位移過大引起的落粱。因?yàn)榱菏綐蛏喜拷Y(jié)構(gòu)本身具有較高的抗震性能，故應(yīng)要點(diǎn)考慮其下部結(jié)構(gòu)的地震呼應(yīng)。

在強(qiáng)震作用下，對(duì)一般的梁式橋來說，其地震呼應(yīng)基本上體現(xiàn)為單墩獨(dú)立振蕩，而相鄰跨的影響較小。為考慮不同支座模型對(duì)簡(jiǎn)支梁橋動(dòng)力呼應(yīng)的影響，本文選用考慮墩一支座一梁體一起作用的單墩核算模型，如圖l所示。在強(qiáng)震作用下，墩底受拉區(qū)混凝土將很快進(jìn)入開裂階段，所以在實(shí)際的非線性動(dòng)力分析中考慮截面的開裂效應(yīng)，按截面開裂后的剛度進(jìn)行分析。

為了比較LRB600鉛芯隔震橡膠墊和橋梁橡膠支座相對(duì)于鋼支座的減震作用，本文對(duì)選用上述3種支座的鐵路簡(jiǎn)支梁橋簡(jiǎn)化模型的地震反應(yīng)進(jìn)行了核算分析，在核算分析中，鋼支座選用鉸接模仿，橋梁橡膠支座用線性繃簧模仿，LRB600鉛芯隔震橡膠墊用水平非線性繃簧擬，橋墩塑性鉸用轉(zhuǎn)動(dòng)非線性繃簧模仿。其他參數(shù)如下，橋墩為高12m的3m×15m矩形柱，抗彎慣性矩為O。6309m4，橋臺(tái)為剛性，橋墩與地基剛性銜接；梁體重222。74t；混凝土的彈性模量為32GN／m2，橋墩的屈從彎矩為13482。58kN／m；輸入為南北分量波，加速度峰值按8度選�。籐RB600鉛芯隔震橡膠墊的屈從力為109。143kN，初始剛度為35139。279kN／m，屈從比為10(初始屈從剛度和屈從后剛度之比值而／尬)；橋梁橡膠支座的剛度取為L(zhǎng)RB600鉛芯隔震橡膠墊的屈從后剛度；減震率定義為減隔震橋梁墩頂?shù)拇笪灰坪头菧p隔震橋梁墩頂大位移之差與非減隔震橋梁墩頂大位移之比。

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